Система нормативных документов в строительстве
СВОД ПРАВИЛ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА ГАЗА, НЕФТИ И ПРОДУКТОВ ИХ
ПЕРЕРАБОТКИ
СП 34-106-98
МОСКВА
2000
ПРЕДИСЛОВИЕ
1. РАЗРАБОТАН
научно-исследовательским и проектным предприятием по сооружению и эксплуатации
подземных хранилищ ООО "Подземгазпром" ОАО "Газпром"
2. ВНЕСЕН ООО
"Подземгазпром" ОАО "Газпром"
3.
ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением проектирования и экспертизы ОАО
"Газпром"
4. УТВЕРЖДЕН
И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом ОАО "Газпром" от 15.01.99 №5
5. ОДОБРЕН
Госстроем России (письмо от 15.12.98 № 13-669)
6. СОГЛАСОВАН
с ГУГПС МВД России (письмо от 18.12.97 № 70/7.7/7696); Госгортехнадзором России
(письмо от 20.06.97 № 10-03/325); Госсанэпиднадзором России (письмо от 07.08.97
№ Д01-13/904-111); Министерством природных ресурсов РФ (письмо от 14.08-97 №
21-19/152); Государственным комитетом РФ по охране окружающей среды (приказ от
31.12.97 № 586)
7. ВЗАМЕН ВСН
51-5-85
СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
ПОДЗЕМНЫЕ ХРАНИЛИЩА ГАЗА, НЕФТИ
И ПРОДУКТОВ ИХ ПЕРЕРАБОТКИ
underground storages of natural gas, oil and
processing products
Дата введения 1999-03-01
1 ОБЛАСТЬ
ПРИМЕНЕНИЯ
Настоящий Свод правил является приложением к СНиП 34-02-99 «Подземные
хранилища газа, нефти и продуктов их переработки» и применяется при
проектировании и строительстве подземных хранилищ газа, нефти, газового
конденсата и продуктов их переработки (далее - подземные хранилища) с
резервуарами, сооружаемыми в каменной соли и других горных породах.
2 ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ УСТЬЯМИ СОСЕДНИХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СКВАЖИН БЕСШАХТНЫХ
РЕЗЕРВУАРОВ В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.1 Расстояние между устьями соседних
эксплуатационных скважин а,м, следует определять по формуле
,
(1)
где r - радиус выработки-емкости резервуара*, м;
ad - допустимое отклонение оси скважины от
вертикали на отметке кровли выработки-емкости,м;
п - коэффициент, учитывающий погрешности
формообразования в зависимости от принятой технологической схемы строительства,
принимаемый равным для схемы растворения соли:
сверхувниз.....................................................0,1
то же, снизу
вверх..........................................0,5
для
комбинированных и иных схем.............0,2;
k - коэффициент, учитывающий возможную асимметричность формы
выработки-емкости по геологическим условиям, определяемый по таблице 1.
Таблица 1
Морфологический тип
месторождения | Значение коэффициента k при схеме растворения |
сверху вниз | снизу вверх | комбинированной и иной |
Пластовый
и пластово-линзообразный | 0,2 | 0,7 | 0,4 |
Куполо
- и штокообразный | 0,5 | 1,5 | 1 |
* Если соседние выработки-емкости имеют разные размеры, то значение r в формуле
(1) принимается равным большему
радиусу.
2.2 Вмощных соляных залежах расстояние между устьями скважин
допускается уменьшатьза счет двух-
илимногоярусного расположениявыработок-емкостей резервуаров. При
этом величина целикамежду соседними
выработками-емкостями по кратчайшему расстоянию между стенками должна
соответствовать требованиям формулы (1),
а расстояние от стенки выработки-емкостидо соседних скважин должно быть не менее 50 м.
2.3 При необходимости вытеснения
продукта из подземного резервуара ненасыщенным рассолом или водой следует
произвести расчет увеличения объема выработки-емкости в процессе эксплуатации и
определениеее конечной
конфигурации. Значение r в формуле (1)
принимается в соответствии с конечной конфигурацией. Увеличение объема
выработки-емкости должно быть запланировано на стадии проектирования резервуара
в соответствии с потребностями в расширении объема хранения.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОБЪЕМА ВЫБРОСА СУГ, НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ ПРИ АВАРИЙНОЙ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ УСТЬЯ
СКВАЖИНЫ БЕСШАХТНОГО РЕЗЕРВУАРА В КАМЕННОЙ СОЛИ
2.4 Объем выброса продукта хранения Ve, м3,
при аварийной разгерметизации устьевойобвязки
скважины допускается определять по формуле
(2)
где DP - изменение давления внутри резервуара при разгерметизации
устьевой обвязки, Па;
e -
степень заполнения резервуара продуктами (в долях единицы);
cb - изотермический коэффициент сжимаемости
рассола, 1/Па, для насыщенного рассола допускается принимать равным 2,3·10-10
1/Па;
cp - изотермический коэффициент сжимаемости
продукта, 1/Па, допускается принимать равным (8-12)·10-10 1/Па, где
нижние значения коэффициента относятся к дизельным топливам, верхние - к
бензинам;
cp - дляСУГ
следует принимать по имеющимся справочным данным;
Кs - коэффициент
концентрации напряжений на контуре выработки-емкости, принимаемый равным:
для
выработок-емкостейсферической или
близкой к сферической формы - 1,5;
для
выработок-емкостей, вытянутых вдольоси
скважины (цилиндрической или близкой к ней формы) - 2;
Е - модуль деформации каменной соли, Па
Н - длина
скважины, м;
S1 - сечение
столба рассола, м2;
P0- начальное давление в выработке-емкости, Па.
Примечание. При расчете вместимости обвалования уровень
разлившейся жидкости при максимальном объеме излива следует принимать ниже
верхней отметки гребня обвалования на 0,2 м.
Высота
обвалования должна быть не менее 1 м и ширина по верху насыпи не менее 0,5 м.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
МИНИМАЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ КРОВЛИ ВЫРАБОТКИ-ЕМКОСТИ ПОДЗЕМНОГО РЕЗЕРВУАРА
2.5Минимальную глубину заложения
кровли выработки-емкости подземного резервуара, эксплуатирующегося в условиях избыточного
давления, Hmin, м, при сооружении резервуаров
в непроницаемых породах следует определять по формуле
(3)
где Рmax - максимально
допускаемое эксплуатационное давление, Па, принимаемое:
для
бесшахтных резервуаров в каменной соли на уровне башмака основной обсадной
колонны;
для шахтных
резервуаров в породах с положительной температурой - на уровне кровли
выработки-емкости;
gf -коэффициент
надежности по нагрузке, принимаемый:
0,85 - для
бесшахтных резервуаров в каменной соли при спокойном или пластово-линзообразном
залегании соли, когда надсолевая толща представлена непроницаемыми породами;
0,75 - в
остальных случаях;
а - длина необсаженной части скважины, м
(только для бесшахтных резервуаров в каменной соли);
rr - усредненная
плотность пород, залегающих выше башмака основной обсадной колонны (для
бесшахтных резервуаров) и выше кровли выработки (для шахтных резервуаров), кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2.
(4)
здесь п - число слоев;
ri
- плотность пород i-слоя, кг/м3;
тi – мощность i-слоя, м.
2.6 В проницаемых породах глубину заложения
кровли выработок-емкостей шахтных резервуаров в породах с положительной
температурой, следует выбирать с таким расчетом, чтобы величина подпора
подземных вод на кровлю выработок-емкостей превышала внутреннее давление в
резервуаре не менее чем на 0,05 МПа.
2.7 Глубину заложения кровли шахтных
резервуаров в вечномерзлых породах, следует принимать, как правило, ниже слоя
сезонных колебаний температуры, либо по условиям герметичности и устойчивости.
2.8 Оценочная классификация горных пород
по экранирующей способности приведена в таблице
2.
Таблица 2
Экранирующая способность горных пород | Давление прорыва через водонасыщенную породу, МПа | Коэффициент проницаемости по газу e · 108, мкм2 | Коэффициент водонасыщенности породы, % |
Высокая | Более
7 | Менее
1 | 85
и более |
Повышенная | Более
4 до 7 | Более
10 до 1 | То
же |
Средняя | Более
1,5 до 4 | Более
102 до 10 | То
же |
Пониженная | Более
0,5 до 1,5 | Более
103 до 102 | То
же |
Низкая | Более
0,1 до 0,5 | Более
104 до 103 | То
же |
Очень
низкая | Более
0,01 до 0,1 | Более
105 до 104 | 25
и более |
Примечания:
1. Коэффициенты проницаемости по газу e и водонасыщенности пород определяются при
инженерно-геологических изысканиях.
2. Оценку пригодности пород следует производить по
величине давления прорыва через водонасыщенную породу, при этом давление
прорыва должно быть не менее избыточного давления в выработке-емкости.
ОЦЕНКА
ЭКРАНИРУЮЩИХ СВОЙСТВ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ПОРОД
2.9Экранирующие свойства массивов
вечномерзлых пород, предназначаемых для строительства подземных резервуаров,
рекомендуется оценивать по данным опытных наливов светлых нефтепродуктов,
подлежащих хранению, в разведочные скважины.
Допускается в
качестве испытательной жидкости использовать керосин и реактивное топливо
независимо от видов подлежащих хранению светлых нефтепродуктов.
2.10 Испытываемый интервал в
разведочной скважине перед наливом испытательной жидкости должен быть
проработан буровым инструментом "всухую". Диаметр бурового
инструмента должен быть равен или больше диаметра ствола скважины.
2.11 Замеры глубин забоя скважины и
уровня жидкости в начальный период следует производить не реже одного раза в
сутки, после стабилизации уровня и забоя периодичность измерений может быть
увеличена, но не реже одного раза в десять суток.
2.12 Вечномерзлые породы в испытанном
интервале глубин считаются пригодными для размещения выработок-емкостей, если
средняя за период наблюдений скорость понижения уровня испытательной жидкости в
скважине, после стабилизации ее забоя, не превышает 0,5 см/сут.
2.13 При скорости понижения уровня
жидкости более 0,5 см/сут., проницаемый пласт следует перекрыть ледяной
пробкой, путем налива в скважину воды, до заданной отметки. Объем подаваемой в
скважину воды следует определять расчетом.
2.14 При наличии в геологическом
разрезе площадки проницаемых пропластков продолжительность наблюдений за
уровнем испытательной жидкости в разведочных скважинах должна быть не менее
трех месяцев; при отсутствии таких пропластков - не менее 15 суток после
стабилизации скважины.
2.15По окончании опытных наливов
испытательная жидкость из разведочной скважины вытесняется водой, собирается
или сжигается на месте.
СРОКИ
ХРАНЕНИЯ ТОПЛИВА В ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРАХ РАЗЛИЧНОГО ТИПА, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ
СОХРАНЕНИЕ КАЧЕСТВА В ПРЕДЕЛАХ ТРЕБОВАНИЙ ГОСТ И ТУ НА МЕСТЕ ПРИМЕНЕНИЯ
Таблица 3
Наименование топлива | Типы подземных резервуаров | Срок хранения, лет |
Авиационные
бензины | Бесшахтные
в каменной соли с температурой до 25°С | 8 |
| Шахтные
в вечномерзлых породах | 10 |
Автомобильные
бензины А-72, А-76 | Бесшахтные
в каменной соли с температурой | |
| до 25°С | 12 |
| -"- 26-35°С | 9 |
| -"- 36-45°С | 5 |
| Шахтные
в породах с положительной температурой (неэтилированные бензины) | 15 |
| Шахтные
в вечномерзлых породах | 15 |
Автомобильные
бензины АИ-91, АИ-93, АИ-95 | Бесшахтные
в каменной соли с температурой до 25°С | 15 |
| до 25°С | 15 |
| -"- 26-35°С | 11 |
| -"- 36-45°С | 6 |
| Шахтные
в вечномерзлых породах | 15 |
Дизельное
топливо всех марок | Бесшахтные
в каменной соли с температурой | |
| до 25°С | 15 |
| -"- 26-35°С | 11 |
| -"- 36-45°С | 7 |
| Шахтные
в порода с положительной температурой | 15 |
| Шахтные
в вечномерзлых породах | 15 |
Авиационный
керосин | Бесшахтные
в каменной соли с температурой | |
| до 25°С | 12* |
| -"- 26-35°С | 9* |
| -"- 36-45°С | 7* |
| Шахтные
в породах с положительной температурой | 15* |
| Шахтные
в вечномерзлых породах | 15* |
* Сроки хранения, обеспечивающие сохранение качества в
пределах норм ГОСТ,но не согласованные с организациями,
эксплуатирующими авиационную технику (согласованные сроки хранения - до 5 лет
во всехтипах хранилищ).
ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ
ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ СХЕМЫ
2.16 Бесшахтные
резервуары в каменной соли вертикального типа показаны на рисунках 1 и 2.
Рисунок
1 - Расположение выработок-емкостей
а) на одном
уровне
б) на
различных уровнях
в)
двухъярусное на одной вертикальной скважине
Рисунок
2 - Расположение выработок-емкостей по сетке
а)
треугольной
б)
ромбической
в) квадратной
а - расстояние
между центрами выработок-емкостей
r - радиус выработки-емкости
2.17 Шахтные резервуары в породах с
положительной температурой и в вечномерзлых породах показаны на рисунках 3-6.
Рисунок
3 - Вскрывающие выработки
а)
вертикальный ствол
б) наклонный
ствол
в) наклонный
спиральный ствол
Рисунок 4 - Выработки-емкости
для нескольких видов продукта (а) и для одного вида продукта (б)
а
б
1 - выработка-емкость; 2 - герметичная перемычка; 3 -
коллекторная выработка; 4 - ствол
Рисунок
5 - Узел герметизации выработок-емкостей
а)
б)
в)
а) кровля
выработки-емкости ниже почвы подходной выработки;
б) почва
выработки-емкости в одном уровне с почвой подходной выработки;
в) почва
выработки-емкости выше уровня кровли подходной выработки
Рисунок
6 - Формы поперечных сечений
выработок-емкостей
а) прямоугольно-сводчатая
с полуциркульным сводом;
б)
прямоугольно-сводчатая с коробовым сводом;
в) арочная
(подквообразная);
г)
трапецевидно-сводчатая;
д)
прямоугольная;
е)
трапецевидная;
ж)
прямоугольно-трапецевидная;
з)
прямоугольно-трапециевидная с наклонной кровлей;
и) круглая
ОЦЕНКА ДЛИТЕЛЬНОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ВЫРАБОТОК-ЕМКОСТЕЙ ПОДЗЕМНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ
В ПОРОДНЫХ МАССИВАХ, ПРОЯВЛЯЮЩИХ РЕОЛОГИЧЕСКИЕ
Комментарии (0)
Чтобы оставить комментарий вам необходимо авторизоваться