— Все документы — ГОСТы — ГОСТ Р 55682.4-2017 (EN 12952-4:2011) КОТЛЫ ВОДОТРУБНЫЕ И КОТЕЛЬНО-ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. Часть 4. РАСЧЕТ В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРЕДПОЛАГАЕМОГО СРОКА СЛУЖБЫ КОТЛА

ГОСТ Р 55682.4-2017 (EN 12952-4:2011) КОТЛЫ ВОДОТРУБНЫЕ И КОТЕЛЬНО-ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. Часть 4. РАСЧЕТ В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРЕДПОЛАГАЕМОГО СРОКА СЛУЖБЫ КОТЛА

ГОСТ Р 55682.4-2017 (EN 12952-4:2011) КОТЛЫ ВОДОТРУБНЫЕ И КОТЕЛЬНО-ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. Часть 4. РАСЧЕТ В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРЕДПОЛАГАЕМОГО СРОКА СЛУЖБЫ КОТЛА

Утв. и введен в действие приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 8 ноября 2017 г. N 1712-ст
Национальный стандарт РФ ГОСТ Р 55682.4-2017 (EN 12952-4:2011)
"КОТЛЫ ВОДОТРУБНЫЕ И КОТЕЛЬНО-ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. Часть 4. РАСЧЕТ В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРЕДПОЛАГАЕМОГО СРОКА СЛУЖБЫ КОТЛА"

Water-tube boilers and auxiliary installations. Part 4. In-service boiler life expectancy calculations

ОКС 27.010

Дата введения - 1 января 2019 г.
Взамен ГОСТ Р 55682.4-2013/ЕН 12952-4:2000

Предисловие

1 Подготовлен Федеральным государственным унитарным предприятием "Всероссийский научно-исследовательский институт стандартизации и сертификации в машиностроении" (ВНИИНМАШ) на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии европейского стандарта, указанного в пункте 4

2 Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 244 "Оборудование энергетическое стационарное"

3 Утвержден и введен в действие приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 8 ноября 2017 г. N 1712-ст

4 Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к европейскому стандарту ЕН 12952-4:2011 "Котлы водотрубные и котельно-вспомогательное оборудование. Часть 4. Расчет в процессе эксплуатации предполагаемого срока службы котла" (EN 12952-4:2011 "Water-tube boilers and auxiliary installations - Part 4: In-service boiler life expectancy calculations", MOD) путем изменения отдельных фраз (слов, значений показателей, ссылок), которые выделены в тексте курсивом.

Внесение указанных технических отклонений направлено на учет потребностей национальной экономики Российской Федерации и/или особенностей российской национальной системы стандартизации.

Сведения о соответствии ссылочных национальных стандартов европейским стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном европейском стандарте, приведены в дополнительном приложении ДА

5 Взамен ГОСТ Р 55682.4-2013/ЕН 12952-4:2000

Введение

Серия национальных стандартов ГОСТ Р 55682, гармонизированная с серией европейских стандартов ЕН 12952, состоит из следующих частей, объединенных под общим названием "Котлы водотрубные и котельно-вспомогательное оборудование":

- Часть 1. Общие положения;

- Часть 2. Материалы для деталей котлов, работающих под давлением, и для вспомогательных устройств;

- Часть 3. Конструирование и расчет узлов, работающих под давлением;

- Часть 4. Расчет в процессе эксплуатации предполагаемого срока службы котла;

- Часть 5. Конструктивное исполнение и технология производства частей котла, работающих под давлением;

- Часть 6. Контроль и испытания в процессе изготовления, документация и маркировка частей котла, работающих под давлением;

- Часть 7. Требования к оборудованию для котлов;

- Часть 8. Требования к топкам котлов, работающих на жидких и газообразных топливах;

- Часть 9. Требования к топкам котлов, работающих на пылеугольном топливе;

- Часть 10. Требования к защитным устройствам от превышения допустимого давления;

- Часть 11. Требования к ограничительным устройствам котлов и котельно-вспомогательного оборудования;

- Часть 12. Требования к качеству питательной и котельной воды;

- Часть 13. Требования к установкам газоочистки;

- Часть 14. Требования к установкам очистки дымовых газов от оксидов азота (DENOX), применяющих сжиженный аммиак и водный раствор аммиака;

- Часть 15. Приемочные испытания;

- Часть 16. Требования к топочным устройствам котлов со слоевым сжиганием и сжиганием в кипящем (псевдоожиженном) слое твердого топлива;

- Часть 17. Руководящее указание по привлечению независимой от изготовителя инспектирующей организации;

- Часть 18. Руководство по эксплуатации.

Хотя указанные выше части серии стандартов можно использовать каждую отдельно, все части являются взаимосвязанными. При конструировании и изготовлении котлов, потребуется применение нескольких частей одновременно с целью удовлетворения всех требований стандарта объединенных общим наименованием "Котлы водотрубные и котельно-вспомогательное оборудование".

Примечание - Части 4 и 15 не требуются на этапе проектирования, изготовления и монтажа котла.

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к структуре и содержанию руководства по эксплуатации для водотрубных котлов и вспомогательного оборудования по ГОСТ Р ЕН 12952-1 в рамках ввода в эксплуатацию.

Требования, установленные настоящим стандартом, описывают процедуры расчетов накопления деформации ползучести и/или степени накопления усталости составных частей котла в процессе работы. Данные расчеты не требуется выполнять изготовителю, так как он не является ответственным в соответствии с требованиями настоящего стандарта.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие межгосударственные и национальные стандарты:

ГОСТ 25.101-83 Расчеты и испытания на прочность. Методы схематизации случайных процессов нагружения элементов машин и конструкций и статистического представления результатов

ГОСТ Р 55682.3-2017 (ЕН 12952-3:2011) Котлы водотрубные и котельно-вспомогательное оборудование. Часть 3. Конструирование и расчет узлов, работающих под давлением

ГОСТ Р ЕН 12952-1-2012 Котлы водотрубные и котельно-вспомогательное оборудование. Часть 1. Общие положения

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины и определения по ГОСТ Р ЕН 12952-1.

4 Условные обозначения и сокращения

Для выполнения назначения настоящего стандарта должны применяться условные обозначения и сокращения, указанные в таблице 4-1 ГОСТ Р ЕН 12952-1.

5 Общие положения

Расчеты могут быть выполнены с применением инверсии расчетных формул. В расчетах должна быть использована измеренная (фактическая) толщина стенки компонентов. Любое уменьшение толщины стенки, которое может происходить из-за коррозии или эрозии в течение срока службы, вплоть до времени анализа, следует принимать во внимание (см. 5.7 ГОСТ Р 55682.3).

Рабочая температура, давление и особенно величина изменений нагрузки часто отличаются от оценок, используемых в проектном расчете. Таким образом, учет реальных условий может помочь предотвратить неожиданный ранний выход из строя компонентов. Результаты могут быть использованы как руководство для решения о проведении контроля узла на усталостные трещины или контроля пор ползучести методом отпечатка или любым другим подходящим методом.

Примечания

1 В некоторых случаях влияние обоих факторов (ползучести и усталости) - окажется значительным. Обычно объединяют механизмы усталостного повреждения и накопление деформации ползучести путем корректировки коэффициентов использования. Если необходимо, могут быть применены более подробные способы оценки (см. [1]). Таким образом, компоненты необязательно должны быть заменены, если расчетный коэффициент использования окажется больше единицы.

2 Для целей контроля должны быть выбраны самые нагруженные компоненты, поэтому наиболее целесообразно привлечение к составлению программы измерений проектировщика котла.

6 Требования к расчетам

6.1 Расчет повреждения вследствие ползучести

Расчет повреждения вследствие ползучести выполняют в соответствии с приложением А.

6.2 Расчет усталостного повреждения

Расчет усталостного повреждения выполняют в соответствии с приложением В.

7 Система автоматической диагностики котла

В приложении А указано, какие более достоверные результаты могут быть получены в случае хранения и обработки данных в постоянно функционирующем компьютере. Расчеты по приложению В могут основываться только на компьютерной регистрации и обработке результатов в системе on-line. Таким образом, полноценный результат может ожидаться только при условии установки на котле системы автоматической диагностики (АСТДК), задействованной с момента первого пуска котла.

Приложение А
(справочное)

Расчет повреждений, возникающих вследствие ползучести в процессе эксплуатации

А.1 Общие положения

Данное приложение дает описание способа расчета накопленной повреждаемости, возникающей вследствие ползучести в основных элементах котла во время эксплуатации. Данный способ основан на измеренных значениях давления и температуры, исходя из которых могут быть определены фактическое действующее напряжение и предполагаемый срок службы при данных условиях.

Расчетный срок службы не обязательно совпадает с фактическим сроком службы, поэтому расчет необходимо вести на всех стадиях в течение всей эксплуатации котла, чтобы определить его предполагаемый срок службы.

А.2 Сокращения и условные обозначения

В дополнение к условным обозначениям, данным в таблице 4-1 ГОСТ Р ЕН 12952-1, применяются условные обозначения, данные в таблице А.1.

Таблица А.1 - Условное обозначение

Условное обозначение

Описание

Единица

σop

Мембранное напряжение в эксплуатационном режиме

N/мм2

Top

Наработка в эксплуатационном режиме

ч

[Tal]

Время до предполагаемого разрушения от ползучести

ч

Dc

Коэффициент использования ресурса ползучести

-

А.3 Расчет эксплуатационного срока службы и повреждений, возникающих вследствие ползучести

А.3.1 Общие положения

Расчет коэффициента использования ресурса ползучести - это способ, который учитывает предшествующие режимы работ. Он производится для элементов с высокой нагрузкой на основании измеренных рабочих температур и давлений.

Для ограничения количества требуемых расчетов и более наглядного представления о результатах весь диапазон давления и температуры, при которых элемент работал, должен быть разбит на отдельные участки.

Мембранное напряжение σop в точке наивысшего нагружения в элементе должно быть подсчитано путем применения расчетной формулы, при этом используется среднее давление каждого участка. Если рабочее давление не измеряется постоянно в течение эксплуатации, разделение на участки недопустимо, и в таких условиях в расчет вводится величина рабочего давления при 100 %-ной нагрузке, что оборачивается более консервативным прогнозом. При наличии данных может учитываться измеренная минимальная толщина стенки. Если она не была установлена, то в расчете следует брать гарантированную минимальную толщину стенки материала в состоянии поставки.

Теоретический срок службы [Tal] должен быть рассчитан для каждого номинального значения напряжения и принятой средней температуры. В соответствии с рисунком А.1 [Tal] можно получить на пересечении линии напряжения σop и нижней границы кривой полосы разброса предела длительной прочности, равной 0, 8RmTtc при средней температуре каждого температурного диапазона.

Доля накопленной повреждаемости, возникающей вследствие ползучести, ∆Dcik для каждого учитываемого значения температуры/давления, получается при помощи соотношения фактического рабочего времени Тор для данного участка, разделенного на теоретический срок службы [Tal] для того же участка.

Наработки на каждом исследуемом участке температура/давление должны быть суммированы. При расчете принимаются во внимание погрешности измерения параметров и температурные разбежки данного участка.

Доля повреждения, связанного с ползучестью, для каждого участка представляется как

image001.jpg.

(А.1)

Накопленная повреждаемость, возникающая вследствие ползучести Dc за весь оцениваемый период, определяется, исходя из правила линейного суммирования повреждаемостей, суммированием значений ∆Dcik для всех отдельных участков температура/давление:

image002.jpg.

(А.2)

image003.jpg

Рисунок А.1 - Диаграмма для определения [Таl]

А.3.2 Хранение в памяти компьютера оперативных данных

В случае хранения в памяти оперативных данных разделение на участки может быть исключено. Для расчета теоретического срока службы [Таl] оперативно измеренные значения давления и температуры, включая вышеупомянутые допуски, должны быть использованы вместо средних значений для участков. Приращение накопленной повреждаемости, возникающей вследствие ползучести, получается в данном случае из измеренного времени, разделенного на теоретический срок службы (см. таблицы А.2 и А.3).

Применяемая при этом компьютерная программа должна допускать, чтобы результаты могли быть проверены, как минимум, методом произвольного контроля.

Таблица А.2 - Суммирование данных для расчета накопленной повреждаемости, возникающей вследствие ползучести в процессе эксплуатации

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

N

Элемент, материал; группа стали

а)

b)

d, мм

с)

es, мм

ers, мм

pc, МПа

tо, °С

tc, °С

fap, Н/мм2

Таl, 103 ч

1

Линия-ВД 13СrМо44; 5.1

m

А

292, 0

о

24, 0

21, 0

75, 5

525

530

48, 7

208

В

2

Пароперегреватель-2 коллектор 13СrМо44; 5.1

n

А

419, 0

о

39, 0

39, 0

75, 5

510

525

56, 3

186

В

3

Пароперегреватель-2 выходная линия 13СrМо44; 5.1

n

А

241, 0

о

17, 5

17, 5

75, 5

510

525

48, 2

304

В

4

Пароперегреватель-2 выходной коллектор 16СrМо44; 5.1

n

А

250, 0

i

20, 0

28, 0

75, 5

510

525

47, 1

329

В

5

Фитинг на регулирование 20 Мо3; 1.2

m

А

225, 0

i

28, 0

20, 0

80, 4

460

465

86, 6

> 500

В

6

Пароперегреватель-1 выходная линия 16 Мо3; 1.1

n

А

241, 0

о

14, 0

14, 0

80, 4

460

475

65, 2

> 500

В

7

Пароперегреватель-2 выходной коллектор 16СrМо44; 5.1

n

А

250, 0

i

22, 0

22, 0

80, 4

460

475

67, 0

> 500

В

а) Температурные допуски в соответствии с таблицей 6.1-1 ГОСТ Р 55682.3;

m - необогреваемый - смешанный или регулируемый (плюс 5 °С);

n - необогреваемый (плюс 15 °С).

b) А - номинальное или расчетное значение;

В - рабочие или действительное значение.

c) i - внутренний диаметр;

о - внешний диаметр.

Пояснения:

Потребитель и котлоагрегат:

XY

Электростанция:

XY

Котел:

3

Заводской N:

12345

Год изготовления:

2003

Максимальное допустимое давление:

HP: 84 МПа Промперегреватель - МПа

Температура перегретого пара:

HP: 525 °С Промперегреватель - °С

Паропроизводительность:

128 т/ч

Таблица А.3 - Суммирование данных для расчета накопленной повреждаемости, возникающей вследствие ползучести в процессе эксплуатации

1

2

3

4

5

6

7

Вычислительный диапазон

На выходе из элемента

Рабочее давление

Рабочая температура

Относящиеся к средней температуре стенки

Истекшее рабочее время

Повреждения, возникшие вследствие ползучести за вычисленный период

от

до

средн.

pс, МПа

tc, °С

Таl, 103, ч

Top, ч

∆Dc, %

to, °С

1

< 500

< 500

100

515

430

1 250

0, 29

2

500

510

505

100

520

260

820

0, 31

3

510

515

512, 5

100

532, 5

162

6 800

4, 20

4

515

520

517, 5

100

532, 5

106

5 760

5, 45

5

520

525

522, 5

100

537, 5

80

610

0, 76

Сумма за вычислительный период

15240

11, 01

Сумма до вычислительного периода

20000

14, 00

Итого:

35240

25, 01

Пояснения:

Потребитель и котлоагрегат:

XY

Электростанция:

XY

Котел:

6

Заводской N:

12345

Элемент:

соединительные трубы между первичным пароперегревателем и вторичным пароперегревателем Ø 90 х 8

Сдача в эксплуатацию:

2003

Материал:

группа стали 5.1 (13 СrМо44)

Расчетное давление:

100 МПа

Средняя температура стенки:

530 °С

Напряжение рс:

57, 5 Н/мм2

Вычислительный период:

от ... до ...

Приложение В
(справочное)

Расчет усталостного повреждения в процессе эксплуатации

В.1 Общие положения

В данном приложении приведено описание метода расчета повреждения элементов котла, в процессе его эксплуатации, вследствие малоцикловой усталости. Данный метод основан на измеренных значениях температуры, перепадов температур, давлении, деформации, перемещений и т.д., таких значений, из которых действующее напряжение может быть определено.

Для выполнения данного расчета необходимо применять компьютеризованную систему протоколирования данных.

В.2 Условные обозначения и сокращения

В дополнение к условным обозначениям, приведенным в таблице 4-1 ГОСТ Р ЕН 12952-1, должны применяться условные обозначения и сокращения, приведенные в таблице В.1.

Таблица В.1 - Условные обозначения и сокращения

Условное обозначение

Описание

Единица

ε

Деформация

-

σ

Напряжение

Н/мм2

σ1, σ2, ....

Последовательные значения σ

Н/мм2

σex

Относительное экстремальное значение напряжений (максимальные или минимальные)

-

σex1, σex2

Последовательные значения σex (должны чередоваться максимумы и минимумы)

-

∆σex

Верхний предел диапазона напряжений, который не вызывает усталостного повреждения (диапазон напряжения ниже предела упругости ≈ 190 Н/мм2, зависит от материала и температуры)

-

ЛЗ

Логическое значение:

ЛЗ = "истинное": имеется цикл нагружения

ЛЗ = "ложное": не имеется цикла нагружения.

-

Кφ

Коэффициент концентрации напряжений на кромке, расположенной вдоль оси цилиндра

-

В.3 Расчет напряжения вследствие усталости

В.3.1 Общие положения

Усталость - это процесс постепенного накопления повреждений материала, которое происходит под действием переменных напряжений. Поэтому действительное напряжение в точках наибольшего нагружения элементов котла, где, теоретически, может иметь место усталость, должно подсчитываться постоянно через короткие промежутки времени (например, с интервалом 1 мин), исходя из измеренных значений давления Р, перепадов температур Аt и т.д., таким образом, чтобы относительные максимальные и минимальные величины могли бы быть определены с достаточной точностью.

В.3.2 Элементы цилиндрической и сферической формы

По аналогии с 13.4 ГОСТ Р 55682.3, действительное напряжение на внутренней кромке отверстия цилиндрического элемента составляет:

- для кромки, расположенной вдоль оси цилиндра

image004.jpg;

(В.1)

- для кромки, расположенной поперек оси цилиндра, и для обеих кромок сферы:

image005.jpg.

(В.2)

Примечание - Перепад температур ∆t стенки - отрицательный при возрастании t°, определение At дано в 13.2 ГОСТ Р 55682.3.

В.3.3 Другие геометрические формы

Расчет напряжений должен выполняться в соответствии с ГОСТ Р 55682.3 и приложением В, с учетом влияния факторов наличия надрезов, выполненных ранее.

В.4 Определение экстремальных значений напряжений

В.4.1 Общие положения

Повреждение от малоцикловой усталости, вычисляемое в соответствии с настоящим приложением, не зависит от времени выдержки, в течение которого действуют напряжения, или от времени между экстремальными значениями напряжения. Эти показатели (продолжительности временных интервалов) могут не приниматься во внимание. Таким образом, для данного расчета достаточно определить и сохранить в памяти только относительные экстремальные значения эквивалентного напряжения в их хронологической последовательности. Это очень эффективный способ предварительной обработки данных. Если этот способ предварительной обработки данных будет применяться, то необходимо вычислять напряжения по оперативным данным в соответствии с измеренными значениями. После каждого измерения и расчета напряжения экстремальное значение может быть получено из последних трех значений σex1, σex2, σex3, где предпоследнее значение σex2 было относительным экстремальным. Если логические значения (логика Булля)

(σ1<σ2 и σ3<σ2) или (σ1>σ2 и σ3>σ2)

(В.3)

являются "истиной", тогда σex2 была относительно максимальной или относительно минимальной величиной эквивалентного напряжения и может быть сохранена в последовательности экстремальных значений σex1.

В.4.2 Сохранение в памяти экстремальных значений

Для последующего учета влияния подсчитанной последовательности экстремальных значений необходимо также сохранить в памяти измеренную (или определенную каким-то другим способом) температуру материала, так, чтобы эталонная температура сопутствующего цикла нагружения могла бы быть рассчитана. Более того, полезно также сохранять измеренные значения рабочего давления и перепадов температур, связанные с их экстремальными значениями, а также их дату и время. Эти данные смогут помочь прояснить причину неправдоподобных (или кажущихся таковыми) результатов. Значения экстремальных величин, которые встречаются каждый день или каждую неделю, связаны с производственной нагрузкой (базовой или пиковой). Количество экстремальных значений может быть разным для разных элементов.

Примечание - Впрыскивающий пароохладитель может быть подвержен пяти или более циклам нагружения в час. Коллектор горячего пара того же котла может иметь не один цикл нагружения в день. В этом случае должно быть установлено запоминающее устройство соответствующей емкости.

В.4.3 Удаление экстремальных значений, ассоциированных с циклами малых нагрузок

Если котел работает при постоянной нагрузке, большое количество относительных экстремальных значений может иметь место в результате небольших колебаний и разброса измеренных значений. Такие колебания не являются причиной накопления усталостных повреждений, и связанные с ними экстремальные значения могут быть удалены из последовательности. Если величина последнего экстремального значения находится между предпоследней и третьей от края величиной и если разница между предпоследним и третьим от края значением меньше, чем предел упругости ∆σex, то последнее и предпоследнее экстремальные значения могут быть удалены из последовательности. Математическое выражение: если три значения (по Буллю)

{(σex1<σex2 и σex1≥σex3) или (σex1>σex2 и σex1≤σex3)} и {|σex2-σex3|≤∆σex}

(В.4)

являются "истиной", то σex1, и σex2 могут быть навсегда удалены из последовательности экстремальных значений. Это очень эффективный способ предварительной обработки данных.

В.5 Определение циклов нагружения

Основным способом вычисления цикла нагружения должен быть метод парной амплитуды* (см. [2], [3]). В соответствии с данным методом имеет место цикл нагружения, когда петля гистерезиса в диаграмме напряжений, зависимых от деформации, замкнута (см. рисунок В.1).

──────────────────────────────

* Расчет цикла "метод дождевого потока" основан на данном методе и может также быть использован (см. рисунок В-5).

image006.jpg

а - удлинение; b - 1 блок

Рисунок В.1 - Характеристика соотношения напряжений и деформации по Доулингу [2]

Имеет или не имеет место цикл нагружения, может быть определено из последовательности соответствующих экстремальных значений.

Если область деформации (или, что равноценно, область напряжения) прерывается противоположно направленной областью малых размеров, то такая область малых размеров станет причиной образования замкнутой петли гистерезиса в соотношении напряжения - деформации. Два экстремальных значения на данной диаграмме изображают цикл нагружения (см. рисунок В.2).

image007.jpg

а - пуск из холодного состояния; b - снижение нагрузки; с - останов; 1-7 - контрольные точки

Рисунок В.2 - Схематическое изображение характеристики напряжения - деформации и расчет цикла нагружения

Математический метод выделения циклов нагружения из последовательности всех соответствующих экстремальных значений приведен ниже.

Все последовательности четырех последовательно расположенных относительных экстремальных значений σex1, σex2, σex3, σex 4анализируются при помощи формулы Булля:

(σex4>σex3 и σex1≤σex3 и σex2≤σex4) или (σex4<σex3 и σex1≥σex3 и σex2≥σex4).

(В.5)

Если формула "истинная", то экстремальные значения σex2 и σex3 изображают цикл нагружения, тот, который должен быть классифицирован в соответствии с В.8 и добавлен к упорядоченной последовательности систематизированных циклов нагружения (см. рисунок В.4). Цикл с диапазоном меньшим, чем предел упругости ∆σex ≈ 190 Н/мм2, не должен приниматься во внимание. Найденные (и зафиксированные) экстремальные значения σex2 и σex3, определяющие цикл нагружения, должны быть удалены из всей последовательности экстремальных значений (для дальнейшего использования).

image008.jpg

Рисунок В.3 - Критерий для цикла нагружения с ∆σex = |σex2-σex3| с применением метода дождевого потока и метода парной амплитуды

Процедуру определения цикла нагружения, классификаций и удаления соответственных экстремальных значений следует повторять, пока не будет обнаружен следующий цикл нагружения в общей последовательности экстремальных значений (см. рисунок В.4) (см. ГОСТ 25.101).

image009.jpg

а - оставшаяся последовательность от предыдущих предельных величин; b - новые предельные величины; с - новая оставшаяся последовательность предельных величин

Рисунок В.4 - Пример на расчет цикла нагрузки

В.6 Оставшаяся последовательность пределов

Последовательность, которая не включает в себя замкнутые циклы нагрузки, называется "оставшаяся последовательность предельных величин" (ОПП). ОПП должна состоять всегда из колебаний с увеличением амплитуды*, следующих за колебанием с уменьшением амплитуды. ОПП не должна быть исключена, но должна быть принята во внимание для дальнейшего расчета циклов нагрузки, как показано на рисунке В.4. Если расчет цикла нагрузки выполняется в оперативном режиме, то должна быть сохранена фактическая ОПП.

──────────────────────────────

* Может быть доказано, что относительные экстремумы первой части ОПП с увеличивающейся амплитудой никогда не будут считаться соответствующими циклу нагрузки, только предельные величины второй части с понижающейся амплитудой, включая самые максимальные и самые минимальные, в середине ОПП могут быть частью следующего цикла нагрузки.

Усталость, вызванная посредством ОПП, не может быть рассчитана таким же способом, как усталость, вызванная выявленными циклами нагрузки. Однако есть следующие возможности оценки:

a) ОПП исключается во время расчета на усталость. Остается только метод парного диапазона в соответствии с рисунками В.3 и В.4;

b) изменения от одного экстремума до другого определяются как циклы с половиной нагрузки, и перепад между максимальным максимумом и минимальным минимумом определяется как один завершенный цикл нагрузки. Данный метод является методом дождевого потока (см. рисунок В.5);

c) допускается, что ОПП является очень большим изменением, которое все-таки само не может быть учтено. В этом случае ОПП может быть определена методом парной амплитуды. Кроме того, выявление циклов нагрузки может быть всегда упрощено в соответствии с рисунком В.6. ОПП включает только колебания с понижающейся амплитудой в этом случае. Это желательное снижение объема данных. Метод подтверждается тем, что часть ОПП с повышающейся амплитудой не может влиять на дальнейшее определение циклов нагрузки;

d) начиная с самой большой разности в ОПП предшествующие и последующие пары предельных величин (соответственно одна минимальная и одна максимальная) определяются как циклы нагрузки;

e) самая большая разность определяется как цикл нагрузки. Тогда соответствующие экстремумы удаляются и вновь самая большая оставшаяся разность определяется как цикл нагрузки и т.д. Первоначальная ОПП должна быть сохранена так, чтобы она могла быть использована для дальнейшего расчета цикла нагрузки.

Приведенные варианты показаны на рисунке В.5. Во всех случаях была использована одна и та же ОПП. Количество и размер предельных величин, приведенных здесь, используются на практике. Для материала с пределом текучести до 200 Н/мм2, пределом прочности до 500 Н/мм2 и для температуры до 400 °С результат упомянутых методов при оценке усталости от ОПП - в таблице В.2.

Таблица В.2 - Значения усталости

Метод

Усталость (процент от срока службы)

а)

0, 000

b)

0, 268

с)

0, 200

d)

0, 188

е)

0, 212

image010.jpg

а)

image011.jpg

b)

image012.jpg

с)

image013.jpg

(d)

Рисунок В.5 - Варианты оценки величин в ОПП

image014.jpg

Рисунок В.6 - Критерий для расчета цикла нагрузки с использованием метода с)

В.7 Ограничение количества оставшихся последовательностей пределов

Если применены описанные методы определения цикла, количество ОПП не ограничено, потому что разность между следующими друг за другом максимумами и следующими друг за другом минимумами может быть как угодно мала. Однако для определения цикла нагрузки в рабочем режиме желательно брать ограниченную длину ОПП.

Один из вариантов - ограничить длину ОПП, например, до 20 экстремумов. Если обнаружен 21-й экстремум, то находят наименьшую разность между двумя последовательными максимальными величинами и двумя последовательными минимальными величинами в ОПП. Максимум и минимум в таком положении считаются как цикл нагрузки, и соответствующие две предельные величины исключаются из ОПП. Таким образом, определяется и запоминается место двух новых предельных величин. Практический опыт показывает, что количество предельных величин составляет около 10. Более 20 экстремумов не будет фиксироваться и сохраняться в ОПП, если расчет ведется по методу с) и рисунку В.6 и если циклам нагрузки подвергнут объект с пределом упругости ниже 190 Н/мм2.

В.8 Классификация циклов нагрузки

Определенные циклы нагрузки должны быть рассчитаны по классам размаха напряжения 2σ и по эталонной температуре t*, как показано в таблице В.8-1 (ограничения класса, показанные здесь, приводятся только в качестве примера).

Эталонным размахом напряжения 2σva (см. ГОСТ Р 55682.3, приложение В, уравнения (В.2) и (В.5)) является

2σva=|σex2-σex3|.

(В.6)

Определение 2σ из 2 σya должно соответствовать приложению В ГОСТ Р 55682.3.

Эталонная температура для цикла нагружения должна рассчитываться следующим образом:

t*=0, 75max·{t(σex2), t(σex3)}+0, 25min·{t(σex2), t(σex3)},

(В.7)

где t (σex1) - это температура материала, измеренная в то же время, что и предельная величина σex1.

Таблица В.8-1 - Расчет усталости от классифицированных циклов нагрузки

2fa, Н/мм2

t*, °С

∑DFk, к

> 0

> 100

> 200

> 300

> 400

> 500

< 100

< 200

< 300

< 400

< 500

> 190

n1k

3

25

333

912

1803

617

-

< 300

N1k

1, 0 х 109

1, 0 x 108

1, 0 х 107

1, 0 х 107

1, 0 x 106

584000

> 300

n2k

5

12

91

435

410

51

-

< 390

N2k

912000

639000

406000

224000

99400

31600

> 390

n3k

2

4

51

270

295

25

-

< 460

N3k

233000

167000

111000

61900

31400

11400

> 460

n4k

0

1

12

150

245

24

-

< 510

N4k

119000

86600

58000

34500

17200

6570

> 510

n5k

0

0

10

96

215

48

-

< 540

N5k

82600

60400

40700

24400

12400

4860

> 540

n6k

0

0

4

66

150

61

-

< 560

N6k

67500

49500

33400

20200

10300

4100

> 560

n7k

0

0

1

35

123

80

-

< 580

N7k

58100

42600

28900

17500

8960

3610

> 500

n8k

0

0

0

11

51

18

-

N8k

50400

37000

25100

15300

7660

3200

image015.gif

0, 0014 %

0, 0054 %

0, 1292 %

2, 0505 %

8, 0315 %

6, 1030 %

16, 324 %

Пояснения:

Пользователь и котельная установка:

XV

Электростанция:

XV

Котел:

4

Заводской N

12345

Компонент:

коллектор подогревателя

Материал:

сталь группы 5.2 (10 СrМо 9 10)

Рабочее давление:

5, 35 Н/мм2

Рабочая температура:

521 °С

Рабочее напряжение мембраны:

36, 6 Н/мм2

Наружный диаметр:

660

Толщина стенки:

45 мм

Расчет при среднеарифметическом каждого класса

Дата:

31.03.99

В.9 Расчет усталостного повреждения

Усталость по каждому классу i, k циклов нагрузки определяется по формуле

image016.jpg;

(В.8)

где nik - расчетное число циклов нагрузки в классе i, k;

Nik - допустимое число циклов нагрузки i, k; должно быть рассчитано в соответствии с рисунком В.9 приложения В ГОСТ Р 55682.3.

Использованные значения 2σa и 2t* должны быть средними между предельными величинами цикла. Тип усреднения (арифметический, логарифмический) должен быть указан в листе расчета.

Общее усталостное повреждение:

DF=DFRSE+∑∑∆DFik,

(В.9)

где DFRSE - усталостное повреждение в результате ОПП.

В.10 Точность и достоверность измеренных значений

Точность измерения давления, перепада температур стенки и других значений, которые прямо пропорциональны напряжению, должна быть в пределах трех процентов. Измерение разности температуры является особенно важным. Измерительная аппаратура должна обеспечить гарантированную точность. При этом нужно избегать погрешностей при измерении температуры. Предусмотренный контакт между материалом и горячим спаем термопары должен быть хорошим. Если измерение разности перепада температур на стенке не может быть улучшено до удовлетворительной точности, то она должна быть рассчитана в рабочем режиме по последовательности измеренных температур. Само значение температуры мало влияет на результат расчетов усталостных повреждений. Точность 10 °К является достаточной.

Достоверность измеренных значений, которые определяются для расчета усталости на автоматизированных установках, должна быть проверена. Самый простой метод расчета - это установить предельные величины для значения и предельные величины для переходного состояния. А также, если возможно, должна быть установлена система сравнения с другими измеренными значениями.

Приложение ДА
(справочное)

Сведения
о соответствии ссылочных национальных стандартов европейским стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном европейском стандарте

Таблица ДА.1

Обозначение ссылочного национального стандарта

Степень соответствия

Обозначение и наименование европейского стандарта

ГОСТ Р ЕН 12952-1-2012

IDT

EN 12952-1:2002 "Котлы водотрубные и вспомогательные установки. Часть 1. Общие положения"

ГОСТ Р 55682.3-2017 (ЕН 12952-3:2011)

MOD

EN 12952-3:2011 "Водотрубные котлы и вспомогательные установки. Часть 3. Проектирование и расчет частей котла, находящихся под давлением"

Примечание - В настоящей таблице использованы следующие условные обозначения степени соответствия стандартов:

- IDT - идентичные стандарты;

- MOD - модифицированные стандарты.

Библиография

[1]

PD 6539, Руководство по методам оценки влияния трещинообразования на степень серьезности дефектов в компонентах, работающих при высоких температурах (Е: Guide to methods for the assessment of the influence of crack growth on the significance of defects in components operating at high temperatures)

[2]

Доулинг Н.Э. Срок службы до усталостного разрушения и отклик в виде неупругой деформации по комплексным статистическим данным для легированной стали. Журнал испытаний и оценки. Том 1, N 4, июль 1973 г., с. 271/87 (Е: Dowling N.E. Fatigue Life and inelastic Strain Response under Complex Histories for an Alloy Steel. Journal of Testing and Evalution, Vol. 1, No. 4, July 1973, p. 271/87)

[3]

Нормативный бюллетень 451-87/1 организации Vd TÜV Котлы паровые, 05/87, Издательство ТЮФ Райнланд, Кельн, 1987 (E:Vd TÜV Merkblatt Dampfkessel 451-87/1, 05/87, Verlag TÜV Rheinland, Koöln, 1987)

Возврат к списку
(Нет голосов)

Комментарии (0)


Чтобы оставить комментарий вам необходимо авторизоваться
Самые популярные документы
Новости
Все новости